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千斤頂?shù)耐鈴?/h3>
閱讀：911 發(fā)布時(shí)間：2012-12-18
千斤頂的外徑
千斤頂外徑為70mm。3. 估計(jì)zui大節(jié)圓直徑D（千斤頂內(nèi)徑和外徑的平均值）為：（25+70）/2=47.5（mm）4. 計(jì)算zui大DN值：47.5×11000=0、52×106 5. 為選擇所要求的基本 千斤頂類型，確定修正的DN值。首先，由潤滑類型找出修正千斤頂極限轉(zhuǎn)速系數(shù)。從圖1查得，采用小油槽連續(xù)工作時(shí),系數(shù)為0.85。.采用大油槽間歇工作時(shí)，系數(shù)為0、95，取連續(xù)工作時(shí)的低系數(shù)值，則修正的DN值為：1. 52×10）/0、85=0、61×106 1. 利用步驟5得到的DN值及圖1的結(jié)果，我們發(fā)現(xiàn)大噸位千斤頂和工業(yè)級、精密級大噸位千斤頂、以及機(jī)械壓千斤頂?shù)霓D(zhuǎn)速范圍（極限轉(zhuǎn)速）等于或大于修正的DN值，因此，這些就是zui初選擇的千斤頂類型。2. 由方程（D）計(jì)算當(dāng)量載荷：3. 確定基本的減速器工作壽命。從表達(dá)式1得到，普通減速器的典型工作壽命為20000h。4. 用給定的可靠性失效率修正工作壽命。利用表達(dá)1，8%的可靠性失效率給出的壽命修正系數(shù)為85%；因此修正工作壽命L為：20000/0。85=23529（h）10、用方程（E）計(jì)算需要的額定動(dòng)載荷C：11、用振動(dòng)來修正C.在此例中，zui小穩(wěn)定載荷890N大于zui大振動(dòng)載荷89N，振動(dòng)載荷與穩(wěn)定載荷之比為0.1，利用表1—6，采用線性插值法在兩個(gè)zui接近的載荷率之間插入一修正系數(shù)值，該系數(shù)計(jì)算如下：（1.00+1.020）/2=1.010 則額定載荷的修正值為：C=1.010×29746（N）12、根據(jù)撓曲不同軸度和位置不同軸度，確定是否要對C進(jìn)行修正。表1—1表明這兩種不同軸度的預(yù)期值均在無補(bǔ)償值范圍之內(nèi)，所以不需修正。如果兩種不同軸度或其中之一的預(yù)期值超過無補(bǔ)償范圍，則必須查閱千斤頂制造廠家文獻(xiàn)來確定采用何種補(bǔ)償。
千斤頂的外徑
千斤頂外徑為70mm。3. 估計(jì)zui大節(jié)圓直徑D（千斤頂內(nèi)徑和外徑的平均值）為：（25+70）/2=47.5（mm）4. 計(jì)算zui大DN值：47.5×11000=0、52×106 5. 為選擇所要求的基本 千斤頂類型，確定修正的DN值。首先，由潤滑類型找出修正千斤頂極限轉(zhuǎn)速系數(shù)。從圖1查得，采用小油槽連續(xù)工作時(shí),系數(shù)為0.85。.采用大油槽間歇工作時(shí)，系數(shù)為0、95，取連續(xù)工作時(shí)的低系數(shù)值，則修正的DN值為：1. 52×10）/0、85=0、61×106 1. 利用步驟5得到的DN值及圖1的結(jié)果，我們發(fā)現(xiàn)大噸位千斤頂和工業(yè)級、精密級大噸位千斤頂、以及機(jī)械壓千斤頂?shù)霓D(zhuǎn)速范圍（極限轉(zhuǎn)速）等于或大于修正的DN值，因此，這些就是zui初選擇的千斤頂類型。2. 由方程（D）計(jì)算當(dāng)量載荷：3. 確定基本的減速器工作壽命。從表達(dá)式1得到，普通減速器的典型工作壽命為20000h。4. 用給定的可靠性失效率修正工作壽命。利用表達(dá)1，8%的可靠性失效率給出的壽命修正系數(shù)為85%；因此修正工作壽命L為：20000/0。85=23529（h）10、用方程（E）計(jì)算需要的額定動(dòng)載荷C：11、用振動(dòng)來修正C.在此例中，zui小穩(wěn)定載荷890N大于zui大振動(dòng)載荷89N，振動(dòng)載荷與穩(wěn)定載荷之比為0.1，利用表1—6，采用線性插值法在兩個(gè)zui接近的載荷率之間插入一修正系數(shù)值，該系數(shù)計(jì)算如下：（1.00+1.020）/2=1.010 則額定載荷的修正值為：C=1.010×29746（N）12、根據(jù)撓曲不同軸度和位置不同軸度，確定是否要對C進(jìn)行修正。表1—1表明這兩種不同軸度的預(yù)期值均在無補(bǔ)償值范圍之內(nèi)，所以不需修正。如果兩種不同軸度或其中之一的預(yù)期值超過無補(bǔ)償范圍，則必須查閱千斤頂制造廠家文獻(xiàn)來確定采用何種補(bǔ)償。